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武漢天禹智控科技有限公司

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  • 所在行業(yè):儀器儀表-分析儀器-元素分析儀器
  • 經(jīng)營(yíng)模式:制造商
  • 主營(yíng)產(chǎn)品:在線氣體分析儀,壁掛式氣體分析儀,在線氣體分析系統(tǒng),以紅外氣體分析儀,煤氣分析為主
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電廠燃煤鍋爐氨逃逸的分析與控制

發(fā)布時(shí)間:2024-03-13

火電廠NOx排放標(biāo)準(zhǔn)控制在了50mg/Nm3,隨著控制指標(biāo)的提高,帶來(lái)了一系列的問(wèn)題。自從2013年脫硝系統(tǒng)的投運(yùn)以來(lái),燃煤電廠SCR催化劑基本經(jīng)歷了增加備用層,更換運(yùn)行層,SCR控制設(shè)備也經(jīng)歷了長(zhǎng)達(dá)4年左右的運(yùn)行,一些缺點(diǎn)開始顯現(xiàn)。氨逃逸高成了一個(gè)普遍不可回避的難題。 本文主要針對(duì)氨逃逸這一問(wèn)題進(jìn)行探討和,分析氨逃逸的影響因素,并提出了一些在運(yùn)行中控制脫氨逃逸的方法,以期對(duì)機(jī)組設(shè)備安全和經(jīng)濟(jì)性效益的提高有所幫助。 1 引言 當(dāng)前,由于國(guó)家環(huán)保形勢(shì)的嚴(yán)峻,京津冀持續(xù)霧霾天氣,對(duì)華北地區(qū)的超低排放提出了更高的要求。而燃煤電廠的SCR脫硝系統(tǒng)普遍采用液氨和尿素脫硝系統(tǒng)。由于設(shè)備的老化、控制系統(tǒng)的落后、以及運(yùn)行調(diào)整的因素,NOx的控制給鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行帶來(lái)的很大壓力。 2 燃煤電廠SCR系統(tǒng)簡(jiǎn)介 燃煤電廠普遍采用干法脫硝工藝,由于催化劑工作溫度的限制,脫硝系統(tǒng)大都布置在省煤器之后,空預(yù)器之前的煙道里。 SCR技術(shù)主要反應(yīng)如下: SCR脫硝系統(tǒng)包括催化劑反應(yīng)器、氨儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)、氨噴射系統(tǒng)及相關(guān)的測(cè)試控制系統(tǒng)。煙氣首先自下而上經(jīng)過(guò)噴氨格柵,噴氨格柵將稀釋后的氨氣均勻噴入煙道,然后在混合器中與煙氣混合,然后轉(zhuǎn)向從上而下流過(guò)催化劑。催化劑分三層或四層被安裝在反應(yīng)器的箱體內(nèi),一般為垂直布置,煙氣流過(guò)催化劑時(shí),在催化劑的作用下選擇性的與NOx反應(yīng)生成N2和H2O。 在氮氧化物(NOx)選擇性還原過(guò)程中,通過(guò)加氨(NH3)可以把NOx轉(zhuǎn)換為N2和H2O。主要化學(xué)反應(yīng)方程式如下: (1)4NO+4NH3+O2=4N2+6H2O (2)6NO+4NH3=5N2+6H2O (3)6NO2+8NH3=7N2+12H2O (4)2NO2+4NH3+O2=3N2+6H2O 3 氨逃逸的危害 氨逃逸是指SCR脫硝系統(tǒng)由于種種原因,會(huì)造成催化劑后的煙氣中氨氣的含量超標(biāo)。這會(huì)帶來(lái)一系列嚴(yán)重后果: 3.1催化劑堵塞。由于銨鹽和飛灰小顆粒在催化劑小孔中沉積。阻礙了NOx、NH3、O3到達(dá)催化劑活性表面,引起催化劑鈍化。鈍化后,脫硝效率下降,為了保持環(huán)保參數(shù)不超標(biāo),會(huì)噴更多的氨,這將引起惡性循環(huán)。 3.2SCR出口CEMS過(guò)濾器堵塞。SCR出口CEMS一般采用抽取式,伴熱溫度為120℃,銨鹽容易沉積堵塞過(guò)濾器和取樣管。引起測(cè)點(diǎn)不準(zhǔn)確,引起自調(diào)失靈,環(huán)保參數(shù)失控。 3.3空預(yù)器堵塞。銨鹽沉積在空預(yù)器冷端,引起空預(yù)器堵塞。增加系統(tǒng)阻力,增加風(fēng)機(jī)電耗。影響帶負(fù)荷,高負(fù)荷風(fēng)量不能滿足要求。引起空預(yù)器冷端低溫腐蝕。 3.4導(dǎo)致電除塵極線積灰和布袋除塵器糊袋。氨逃逸大會(huì)引起電除塵極線積灰,陰陽(yáng)極之間積灰產(chǎn)生搭橋現(xiàn)象導(dǎo)致電除塵電場(chǎng)退出運(yùn)行。氨逃逸過(guò)大會(huì)造成銨鹽糊在布袋上,引起布袋除塵器壓差高,從而導(dǎo)致吸風(fēng)機(jī)電流高,嚴(yán)重時(shí)影響風(fēng)量、引起出力受阻。風(fēng)機(jī)失速、保護(hù)停機(jī)等事故。 3.5系統(tǒng)堵塞后會(huì)引起送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、吸風(fēng)機(jī)失速、搶風(fēng)。出力受阻,排煙溫度失控。甚至引發(fā)非停事故。 3.6氨逃逸過(guò)量進(jìn)入空氣,氨被吸入肺后容易通過(guò)肺泡進(jìn)入血液,與血紅蛋白結(jié)合,破壞運(yùn)氧功能。短期內(nèi)吸入大量氨氣后可出現(xiàn)流淚、咽痛、聲音嘶啞、咳嗽、痰帶血絲、胸悶、呼吸困難,可伴有頭暈、惡心、嘔吐、乏力等,嚴(yán)重者可發(fā)生肺水腫、成人呼吸窘迫綜合征,同時(shí)可能發(fā)生呼吸道刺激癥狀。所以堿性物質(zhì)對(duì)組織的損害比酸性物質(zhì)深而且嚴(yán)重。 4 氨逃逸大的原因 4.1自動(dòng)調(diào)節(jié)性能不好。在變負(fù)荷時(shí)、啟停制粉系統(tǒng)時(shí),噴氨量不能適應(yīng)負(fù)荷和脫硝入口NOx的變化,導(dǎo)致脫硝出口NOx波動(dòng)太大,導(dǎo)致瞬時(shí)噴氨量相對(duì)過(guò)大,從而引起氨逃逸增加。 4.2脫硝入口NOx分布不均勻,與噴氨格柵每個(gè)噴嘴的噴氨量不匹配。導(dǎo)致出口NOx不均勻。導(dǎo)致局部氨逃逸高。 4.3噴氨格柵噴氨不均勻,導(dǎo)致出口NOx不均勻。導(dǎo)致局部氨逃逸高。 4.4測(cè)量系統(tǒng)不準(zhǔn)確。一般SCR左右側(cè)出入口各裝一個(gè)測(cè)點(diǎn),在測(cè)點(diǎn)發(fā)生表管堵塞、零漂時(shí)不具有代表性,導(dǎo)致自調(diào)系統(tǒng)噴氨過(guò)量。從而引起氨逃逸升高。包括NOx測(cè)點(diǎn)、氧量測(cè)點(diǎn)、氨逃逸測(cè)點(diǎn)。 4.5測(cè)點(diǎn)位置安裝位置不具代表性。測(cè)點(diǎn)數(shù)量過(guò)少。安裝位置沒有經(jīng)過(guò)充分的混合,會(huì)導(dǎo)致測(cè)量不準(zhǔn)。另外測(cè)點(diǎn)數(shù)量太少,不能隨時(shí)比對(duì),當(dāng)發(fā)生堵塞、零漂時(shí)不能及時(shí)發(fā)現(xiàn)。 4.6測(cè)點(diǎn)故障率高,當(dāng)測(cè)點(diǎn)故障時(shí),指示不準(zhǔn),引起自調(diào)切除,只能手調(diào),難以適應(yīng)AGC負(fù)荷隨時(shí)變動(dòng)的需求。 4.7在變負(fù)荷和啟停制粉系統(tǒng)時(shí),脫硝入口NOx波動(dòng)大,從而引起脫硝出口波動(dòng)大,噴氨量波動(dòng)大,引起氨逃逸。由于低氮燃燒器改造的效果差,在實(shí)際運(yùn)行中,尤其在大幅度變負(fù)荷時(shí),脫硝入口NOx變化較大,會(huì)加大脫硝自調(diào)的難度。 4.8AGC投入時(shí),普遍變負(fù)荷速率較快。為了響應(yīng)負(fù)荷的快速變化,燃料量變化太快,風(fēng)粉配比不能保證脫硝入口NOx穩(wěn)定。引起大幅波動(dòng)。 4.9煙氣流場(chǎng)的不均勻,導(dǎo)致噴氨量與煙氣量不匹配。煙氣流速在煙道的橫截面各個(gè)位置不能均勻分布,尤其在煙道發(fā)生轉(zhuǎn)向后,各個(gè)部位風(fēng)速不一致,會(huì)導(dǎo)致局部氨逃逸偏高。 4.10煙氣溫度變化幅度大。在低負(fù)荷時(shí),煙溫下降。局部煙溫太低,會(huì)引起催化劑活性下降,從而引起氨逃逸升高。 4.11脫硝自調(diào)控制策略存在缺陷。測(cè)點(diǎn)反吹時(shí),自調(diào)的跟蹤問(wèn)題不能徹底解決。往往在反吹結(jié)束后,SCR出口NOx會(huì)有一個(gè)階躍,突然升高或突然降低,增加擾動(dòng)和波動(dòng),增加氨逃逸。 4.12催化劑局部堵塞、性能老化。導(dǎo)致單層催化劑各處催化效率不同,為了控制出口參數(shù),只能增加噴氨量,從而導(dǎo)致局部氨逃逸升高。 4.13由于SCR脫硝裝置處于煙氣的高灰段,氨逃逸表是利用激光原理測(cè)量,容易引起測(cè)量不準(zhǔn)。測(cè)量技術(shù)不過(guò)關(guān),不能準(zhǔn)確反映氨逃逸情況,不能給運(yùn)行一個(gè)有效的參考數(shù)據(jù)。由于原煙氣含灰量高達(dá)30-50g/m3,傳統(tǒng)的對(duì)射式氨逃逸分析儀無(wú)法穿透,并且由于鍋爐負(fù)荷的變化會(huì)導(dǎo)致光速偏移,維護(hù)量很大。而由于在較低溫度下(230℃以下),NH3和SO3會(huì)生成NH4HSO4,對(duì)于傳統(tǒng)的采樣管線抽取式氨逃逸分析儀的采樣管伴熱溫度不會(huì)超過(guò)180℃,所以在采樣管線中硫酸氫銨會(huì)快速生成,導(dǎo)致氨氣部分或全部損失,監(jiān)測(cè)結(jié)果沒有實(shí)際意義。 4.14液氨質(zhì)量差。由于液氨的腐蝕性和有毒性,檢測(cè)很不方便。一般液氨的檢測(cè)由廠家自己檢測(cè)。因此,對(duì)液氨質(zhì)量缺乏有效監(jiān)督。現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)常發(fā)生供氨管道濾網(wǎng)堵塞的現(xiàn)象。也會(huì)造成噴氨格柵噴氨量的不均勻。從而影響氨逃逸。 5降低氨逃逸的措施 5.1優(yōu)化脫硝自調(diào)特性,將脫硝出口NOx控制在30~50mg/Nm3之間,防止調(diào)門開的過(guò)大,瞬間供氨量過(guò)大,導(dǎo)致氨逃逸升高。提高自調(diào)的適應(yīng)性,保證在任何工況下都能滿足要求,將波動(dòng)幅度控制到*小。尤其在大幅升降負(fù)荷和啟停制粉系統(tǒng)時(shí)。避免NOx長(zhǎng)時(shí)間處于較低的狀態(tài)。 5.2優(yōu)化脫硝測(cè)點(diǎn)反吹期間的控制策略。在自調(diào)邏輯中引入脫硝入口NOx前饋信號(hào)和凈煙氣NOx反饋信號(hào)。在反吹期間合理選擇被調(diào)量,比如可以用凈煙氣NOx作為臨時(shí)作為被調(diào)量。在反吹結(jié)束后,再切回原來(lái)的被調(diào)量,保證在反吹結(jié)束后NOx參數(shù)平穩(wěn),不出現(xiàn)大幅跳變,在反吹期間不需要人為干預(yù)。使自調(diào)投入率達(dá)99%以上。 5.3優(yōu)化燃燒調(diào)整自調(diào)特性,在燃燒自調(diào)中考慮風(fēng)粉自調(diào)對(duì)脫硝入口NOx的影響,使脫硝入口NOx在負(fù)荷波動(dòng)和其他擾動(dòng)下波動(dòng)幅度*小,降低脫硝自調(diào)的難度。 5.4提高CEMS測(cè)點(diǎn)的可靠性??梢酝ㄟ^(guò)增加測(cè)點(diǎn)數(shù)量或者提高維護(hù)質(zhì)量來(lái)提高測(cè)點(diǎn)的可靠性。盡量降低由于測(cè)點(diǎn)故障引起的自調(diào)功能失效時(shí)間。 5.5在脫硝系統(tǒng)畫面中增加反吹報(bào)警提示。比如“A側(cè)出口NOx反吹”、“B側(cè)出口NOx反吹”、“凈煙氣出口NOx反吹”。提醒值班員對(duì)吹掃期間參數(shù)的關(guān)注,防止自調(diào)失控,氨逃逸過(guò)高。 5.6合理調(diào)整反吹時(shí)間和時(shí)段。杜絕兩點(diǎn)和三點(diǎn)同時(shí)反吹。當(dāng)由于反吹時(shí)間間隔不同出現(xiàn)同時(shí)反吹時(shí),其中一點(diǎn)反吹時(shí)間自動(dòng)提前或后延10分鐘,避免同時(shí)反吹。 5.7請(qǐng)高水平的電研院做煙道煙氣流場(chǎng)試驗(yàn),做到在任何負(fù)荷下,噴氨格柵斷面和催化劑斷面煙氣流速均勻。 5.8請(qǐng)高水平的電研院做燃燒優(yōu)化試驗(yàn),做到在任何負(fù)荷下,噴氨格柵斷面前NOx均勻。比如:可以重新確定各負(fù)荷下的氧量控制范圍,降低脫硝入口NOx數(shù)值和波動(dòng)幅度??梢栽黾渝仩t自動(dòng)投切粉、自動(dòng)啟停磨邏輯,判據(jù)除了引入氧量、負(fù)荷、粉量、煤量外,還可以引入脫硝入口NOx作為前饋,使鍋爐在大擾動(dòng)的情況下,保證脫硝入口NOx變化*小。 5.9請(qǐng)高水平的電研院做煙道噴氨格柵均布試驗(yàn),做到在任何負(fù)荷下,噴氨格柵斷面噴氨均勻,與煙氣量匹配。提高噴氨格柵均勻性,利用網(wǎng)格法實(shí)時(shí)**噴氨格柵的均勻性。應(yīng)聘請(qǐng)有資質(zhì)的試驗(yàn)所每半年在線調(diào)節(jié)一次噴氨格柵均勻性。 5.10請(qǐng)高水平的電研院做催化劑性能測(cè)試試驗(yàn),做到在任何負(fù)荷下,催化劑后的NOx均勻。 5.11預(yù)防催化劑積灰。提高聲波吹灰氣源壓力;經(jīng)常性的對(duì)氣源罐進(jìn)行疏水;每次脫硝投入或是機(jī)組啟動(dòng)開啟風(fēng)煙系統(tǒng)前要先啟動(dòng)聲波吹灰器;運(yùn)行中也要檢查吹灰器工作正常。利用停備和檢修清理催化劑積灰,及時(shí)疏通堵塞的催化劑,更換老化的催化劑。清除噴氨噴嘴及供氨管道、閥門堵塞的現(xiàn)象。消除稀釋風(fēng)系統(tǒng)堵塞的情況。 5.12更換落后的氨逃逸表。采用先進(jìn)技術(shù)的氨逃逸表,定期校對(duì),保證指示準(zhǔn)確。TY-8700型氨逃逸在線分析系統(tǒng)是天禹智控自主研發(fā)新型在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng),該產(chǎn)品基于可調(diào)諧激光吸收光譜技術(shù)(TDLAS)的原理,可測(cè)量NH3、H2S、HCL、HF等氣體濃度。預(yù)處理系統(tǒng)采用熱濕法設(shè)計(jì),該系統(tǒng)具有靈敏度高、響應(yīng)速度快、不受背景氣體干擾、非接觸式光學(xué)測(cè)量等特點(diǎn),為實(shí)時(shí)準(zhǔn)確地反映逃逸氨的變化提供了可靠保證。 5.13控制脫硝入口煙溫在合理范圍,保證催化劑工作在*佳工作溫度。過(guò)高容易燒結(jié),過(guò)低效率不高,容易中毒,失去活性。 5.14合理確定AGC響應(yīng)速度。過(guò)高的響應(yīng)速度,對(duì)電網(wǎng)也許是好事,但對(duì)電廠卻可能是災(zāi)難。長(zhǎng)期的負(fù)荷波動(dòng),給設(shè)備帶來(lái)交變應(yīng)力,大大降低使用壽命。對(duì)于環(huán)保參數(shù)的控制也極為不利。因此,應(yīng)兼顧電網(wǎng)和電廠的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,確定合適的變負(fù)荷率,而不是盲目追求高速度。經(jīng)??吹接械臋C(jī)組在升負(fù)荷,而有的機(jī)組卻在降負(fù)荷,有的機(jī)組負(fù)荷在大幅度降低后,又快速升起。這都給電廠設(shè)備造成了不必要擾動(dòng),同時(shí)也帶來(lái)了安全隱患和經(jīng)濟(jì)性下降。 5.15提高液氨質(zhì)量,減少雜質(zhì),減少堵塞濾網(wǎng)、堵塞噴氨格柵分門的機(jī)會(huì)。 6 結(jié)論 本文通過(guò)對(duì)燃煤電廠脫硝系統(tǒng)氨逃逸的分析,找出了影響氨逃逸的主要因素,并針對(duì)原因,提出了解決方案和措施。主要從以下幾個(gè)方面進(jìn)行優(yōu)化: 6.1一次系統(tǒng)的優(yōu)化改造。如流場(chǎng)、噴氨設(shè)備的均勻性調(diào)整。燃燒器的改造。 6.2脫硝控制系統(tǒng)的優(yōu)化。如自調(diào)系統(tǒng)的適應(yīng)性和平穩(wěn)性。測(cè)點(diǎn)的可靠性。自調(diào)策略的先進(jìn)性和**性。 6.3鍋爐燃燒調(diào)整的優(yōu)化。燃燒自調(diào)系統(tǒng)對(duì)脫硝環(huán)保參數(shù)的兼顧和前饋。整個(gè)鍋爐設(shè)備的系統(tǒng)性優(yōu)化。

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